Zhao Hongxia, Liu Li, Ren Yunpeng, Li Jianyu in Donghai
이 작업에는 Cui Yingkun, Wang Aijing, Ji Yaxin, Zhang Suling, Jiang Shurong, Wang도 참여합니다. Shiyan, Zhang Haina 등
Abstract 청다오 유전 관타오층 상부('상부'라고 함)는 저수지 포화압이 높고, 지반-포화압력 차이가 작으며, 활성 가장자리와 저층수가 없습니다. 유전에는 자연 에너지가 부족하므로 형성 에너지를 유지하려면 물을 주입해야 합니다. 청다오 유전의 물 주입 개발을 개선하기 위해 본 논문에서는 수치 시뮬레이션 방법을 사용하여 주입 생산 비율, 물 주입 방법, 유층 수분 흡수 용량, 물 범람 특성, 수분 함량 상승 패턴, 액체 생산량, 석유 생산량 변화 등 청다오 유전 상부의 물 주입 개발을 안내하기 위해 구청 상부의 물 주입 특성에 대한 연구.
키워드 수치 시뮬레이션, 주입 생산량 비율, 물 주입 방법, 물 주입 특성, 청다오 유전
1. 개요
청다오 유전은 극한 지역에 위치하고 있습니다. 발해만 남부의 얕은 바다. 구조적으로 지양 저지대와 보중 저지대의 교차점인 청베이 저지대 남동쪽 끝에 위치합니다. 청다오유전은 북위 38°15′, 동서측량선 193.8을 경계로 하는 3개 구역으로 나누어지며, 북쪽이 3구역, 중앙이 1구역, 남쪽이 2구역이다. 첫 번째 영역은 본 연구의 주요 대상 영역으로, 주요 부분이 수치 시뮬레이션 영역으로 활용된다.
수치 시뮬레이션 모델 영역에는 12개의 유정 그룹과 72개의 단일 유정이 포함되어 있으며 1995년부터 생산에 투입되었습니다. 생산 초기 단계에서 유정당 일일 평균 석유 생산량은 79톤이었습니다. 1999년 12월 현재 모델지역에 56개 유정이 개설되었으며 일일 액체생산능력은 2432.4톤, 일일 석유생산능력은 1924톤, 일일 석유생산량은 1862톤, 단일유정 일일 평균 액체생산능력은 41.5톤이다. t, 단일 유정 일일 석유 생산량은 32.8t, 종합 수분 함량은 20.9%, 연간 석유 생산량은 72.1×104t, 석유 생산율은 1.8%, 누적 석유 생산량은 346.85×104t이며, 회수율은 6.5%이다.
II. 주요 광산 특성 연구
광산 특성 연구는 자연 에너지, 유정 생산성, 생산량 감소 및 압력을 통한 물 주입 특성 연구의 기초입니다. 청다오 1구역 상부의 낙하 변화에 대한 분석은 수치 시뮬레이션을 위한 신뢰할 수 있는 기초를 제공합니다.
1. 자연 에너지 분석
업계 표준 SY/T6167-1995 "저수지 자연 에너지 평가 방법"에 따라 청다오 1구역 상부의 자연 에너지 평가되었습니다: ① 탄성 출력 비율 Q를 계산합니다. =2.6; ② 생성된 지질 매장량의 1%당 지층의 총 압력 강하 값은 0.72MPa로 계산됩니다.
에너지 분류 기준을 보면 이 지점이 정확히 특정 자연에너지 박스 내에 속한다는 것을 알 수 있는데, 이는 청도 1구 상부가 일정한 자연에너지를 갖고 있으나 자연에너지가 부족하다는 것을 의미한다. 지층 에너지를 유지하려면 물을 주입해야 합니다.
2. 유정 생산성 분석
통계에 따르면 청다오 1구 상부 단일 유정의 일일 평균 초기 석유 생산량은 68.1t이며, 계획된 초기 석유 생산량은 68.1t입니다. 일일 생산능력은 69톤으로 양호하다. 그러나 분석에 따르면 생산 능력을 구성하는 여러 요소에는 다양한 정도의 차이가 있는 것으로 나타났습니다(표 1).
표 1 생산능력 분석표
이를 보면 청다오 1공구의 실제 생산두께와 원유생산지수는 계획보다 양호하지만 생산압력 차이는 계획된 설계 값의 절반만. 따라서 개발 효과를 더욱 향상시키기 위해 프로세스부터 시작할 수 있습니다.
3. 생산 감소
지금까지 청다오 유전 1공구 상부 Guan 구역에서 17개의 유정 그룹과 108개의 유정이 생산에 투입되었으며, 2개의 유정만 생산되었습니다. 따라서 유정은 아직 자연 에너지 추출 단계에 있으며, 유정의 초기 생산성은 높지만 활성 가장자리 및 저층수 에너지 보충이 이루어지지 않아 형성 에너지가 저하됩니다. , 유정의 액체 생산량과 석유 생산량이 급격히 감소합니다.
이를 위해 모델지역 내 생산에 투입된 72개 유정에 대해 감소분석을 실시한 결과, 모델지역 내 모든 유정을 생산에 투입한 후 일 평균치는 감소한 것으로 나타났다. 단일 유정의 석유 생산 능력은 점차 증가하기 시작했으며, 약 1년 후 유전은 감소하고 기하급수적인 감소를 보였습니다[1]. 29.9%이다.
4. 유전 압력 강하
첫 번째 블록 상단의 저수지 포화 압력은 평균 10.12MPa로 낮습니다. 평균 3.4MPa로 지층압력이 저하된다. 포화압력 이전에 이용가능한 탄성에너지가 약하고, 넓은 면적에 연결된 활동단과 저층수공급이 없어 지층압력이 급격하게 떨어진다. 제1구역 상부 저류층의 압력측정자료 통계에 따르면 1999년 6월 현재 평균 전체 지층압력강하는 4.1MPa로 나타났다.
1. 모델 설정
(1) 모델 영역 선택
3. 수치 시뮬레이션
모델 영역 선택은 완전하고 정확한 데이터 명확한 지질학적 이해를 갖춘 청다오 유전 1구역 상부의 주요 부분입니다. 이 모델에는 12개의 우물 그룹에 72개의 우물이 포함되어 있습니다. 구역 면적은 17.48km2, 지질 매장량은 5296×104t이다. 수직적으로는 고려되지 않은 (1+2) 모래층군을 제외하고 나머지 하위층은 지질학적으로 완전히 층화되어 있으며, 31~6, 41~5, 51~6의 하위층이 있다. , 61 및 63. 시뮬레이션 대상 레이어에는 현재의 모든 천공 레이어와 향후 생산 및 주입 계획의 리필 레이어가 포함됩니다.
(2) 그리드 분할
평면 그리드 분할은 실제 우물 간격, 컴퓨터 조건 및 기타 요인을 고려하며 수치 시뮬레이션 모델의 평면 그리드 단계 크기는 100m입니다. × 100m, 이는 약 300m의 우물 간격에서 일반적으로 우물 사이에 2~3개의 그리드가 있음을 보장할 수 있습니다.
수직 격자 분할 수직 격자 분할은 작은 층의 지질 분할과 일치합니다. 즉 19개의 수직 격자가 있습니다. 따라서 모델 영역의 총 그리드 수는 33212개입니다. 2. 제어 매개변수 결정
(1) 천공
현재 유정 패턴 조건에서는 천공을 다음과 같이 수행해야 합니다. 생산 우물의 실제 천공 조건에 맞춰 물 주입 후 생산 및 주입 계획에 따라 구멍을 보충합니다.
(2) 생산정의 최소 바닥공 유동압력 및 생산압력 차이
동적해석 및 수직관 유동계산[2] 결과에 따르면 유정의 능력은 자연 분출이 약하므로 기계적 오일 회수를 기반으로 해야 합니다. 기계 오일 생산 시 최소 바닥 구멍 유동 압력은 주로 공정의 펌프 깊이에 의해 제한됩니다. 청다오 유전의 평균 침투 깊이는 1000m로 간주됩니다. 펌프효율을 만족시키기 위해 수심 300m를 고려하여 유층 중간부분의 깊이가 1350m이므로 최저저면유량압력은 6MPa로 설정하였다.
동적해석 결과에 따르면, 최적의 물주입 시기는 포화압력의 0.85배인 8.5MPa 내외이므로 초기 평균 생산압력 차이는 약 1.2MPa 수준이며, 이후 최대 생산압력 차이는 약 8.5MPa이다. 물 주입은 2.5MPa로 설정됩니다.
(3) 생산정 일일 최대 액체 생산량
동적분석 결과 청다오 유전 상부의 평균 석유 생산량 지수는 3.5t/(d·MPa)인 것으로 나타났다. ·m), 보충공 우물망을 완성하고 물주입을 시행한 후, 단일 우물의 평균 유효두께는 21.6m이며, 적정 물주입 시기는 포화압력의 0.85배이며, 최저공 바닥유량압력은 이다. 따라서 종합 수분 함량이 60%일 때 최대 생산 압력 차이는 2.5MPa입니다. 액체 지수는 약 1.7이고 계산된 최대 액체 부피는 300m3입니다. 수분 함량이 증가함에 따라 무차원 액체 생산 지수가 증가하고 액체 부피가 계속 증가하지만 주입정 물 주입 용량, 주입-생산 균형, 표면 파이프라인 지지력 및 계획의 비교 가능성을 고려하면 단일 우물의 최대 액체 부피는 값 300m3으로 간주됩니다.
(4) 물 주입정의 최대 바닥 구멍 유량 및 최대 일일 물 주입량
저수조 파열 압력의 80%를 상한으로 설정합니다. Williams의 "Fracturing Guide"의 파괴압력 공식을 사용하여 파빌리온 상부의 파괴압력은 21.2MPa로 계산되었으며, 물 주입정의 최대 유동압력은 16.96MPa입니다.
생산정의 단일 우물의 최대 액체량은 300m3입니다. 주입-생산 균형 요구에 따라 물 주입정의 일일 최대 물 주입량은 600m3으로 결정됩니다. 유사한 유전 데이터를 기반으로 한 예비 계산은 이 물 주입량을 달성할 수 있음을 나타냅니다.
3. 이력 매칭
(1) 피팅 원리
예비 피팅 정확도는 2% 이내로 제어됩니다. 생산 피팅 정확도는 1% 이내로 제어됩니다. ; 수분 함량은 전체 지역의 수분 함량과 일반 우물의 수분 함량을 정확하게 맞추는 데 필요하며, 압력은 전체 지역의 압력 강하와 일반 우물의 압력 강하를 맞추는 데 필요합니다.
(2) 피팅 결과
리저브 피팅 최대 35레이어 리저브 피팅 오차는 1.79%, 최소 41레이어는 0.03%, 총 리저브 피팅 오차는 0.09%입니다. .
생산 피팅: 동적 분석에 따르면 청다오 유전 1구역의 실제 생산 압력 차이는 1~1.5MPa이며, 모델 구역의 초기 생산량은 79t이다. 약 80t에서 초기 생산을 제어하도록 보정되었습니다. 그리고 압력 측정 데이터를 사용하여 유정의 미터 석유 생산 지수를 맞추었습니다.
워터 컷 피팅: 워터 컷에 맞게 상투과도 곡선을 조정하여 피팅 기간 동안 모델 영역의 평균 오차는 2.7%, 일반적인 우물 워터 컷 오차는 9% 이내이며, 워터 컷 상승 추세는 실제 상황과 일치합니다.
압력적합 1999년 6월까지 전 지역의 압력을 맞추었다. 모형지역의 모의 총 지층 압력 강하는 4.4MPa였으며, 실제 총 지층 압력 강하는 4.1MPa였으며, 단일 유정 압력은 4.1MPa였다. 드롭 피팅 오류는 약 8%였습니다.
IV. 물분사 특성에 관한 연구
1. 분사생산비율
단계적 물분사를 전제로 0.8, 0.9, 1.0과 1.1이 설계되었습니다. 주입 생산 비율은 물 주입 과정에서 수치적으로 연구되었으며, 주입 생산 비율은 항상 변하지 않았습니다.
지층압력을 포화압력의 0.85배로 낮추고 물을 주입할 때, 수치모사 방식(표 2)의 다양한 주입-생산 비율에 대한 지수 예측 결과는 다음과 같다. 생산대비 비율 0.9~1.0이 개발효과가 가장 좋으며, 생산대비 투입비율 0.8이 개발효과가 가장 나쁘고, 생산대비 투입비율이 1.1로 개발효과가 중간 정도이다. 이는 주로 주입 생산 비율이 1.1일 때 물 주입 강도가 너무 높고 물 라인이 고르지 않게 진행되며 주입 생산 비율이 0.8일 때 물 범람 효과가 좋지 않고 형성 압력이 급격히 떨어지기 때문입니다. 생산압력차이를 보장할 수 없고, 석유생산율도 낮아져 개발효과가 나빠진다. 0.9 대 1.0의 주입 대 생산 비율은 위의 모순을 잘 해결하므로 개발 효과가 가장 좋습니다.
표 2 청다오 1구역의 다양한 사출 생산 비율에 대한 생산 종료 지표 비교표
종합 분석에 따르면 청다오 유전은 고다공성, 고투과성인 것으로 나타났습니다. 항상 유지되어 온 저수지의 주입량 대비 생산량 비율이 높으면 수로 현상이 쉽게 발생하여 전반적인 개발 효과에 영향을 줄 수 있으므로 일반적으로 생산량 대비 투입량 비율을 0.9~1.0 사이로 조절해야 합니다. 청다오 유전의 물 주입이 늦어지고 지층에서 가스가 제거되었기 때문에 초기 주입-생산 비율은 지층 압력이 포화 압력으로 복귀할 때 약간 높은 수준인 1.0으로 제어된다고 볼 수 있습니다. 비율은 0.9~1.0으로 유지될 수 있으므로 큰 생산 압력차와 오일 생산 속도를 모두 유지할 수 있지만 종합 수분 함량이 급격히 증가하지 않고 오일 치환 효율이 감소하며 개발 효과가 저하되지 않습니다. 주입 생산 비율이 너무 높고 물 주입 강도가 너무 높기 때문입니다.
2. 물 주입 방법
물 주입 방법은 크게 일반 물 주입과 분할 물 주입 두 가지로 나누어집니다. 일반적인 물주입시 주입된 물은 물성이 좋은 고투과층을 따라 진행되기 쉬우며, 유정이 물을 뚫고 나면 큰 기공이 형성되기 쉽고 흘수선이 한 방향으로 돌출되는 현상이 발생하게 됩니다. 물 범람 스윕 계수를 개선하는 데 도움이 되지 않고, 각 오일 층의 잠재력을 발휘하는 데 도움이 되지 않으며, 층상 주입-생산 균형을 달성하는 데 도움이 되지 않지만, 일반적인 물 주입 공정이 간단하고 오일 생산 엔지니어링 비용이 낮습니다. 일반적으로 이질성이 덜 심각한 저장소에 적합합니다. 분할된 물 주입은 물 범람 스윕 계수를 개선하고 주입-생산 균형을 달성하는 데 도움이 되지만 프로세스가 상대적으로 복잡하며 특히 석유 생산 구역이 길고 층간 충돌이 두드러집니다. , 프로세스는 훨씬 더 복잡하고 석유 생산 엔지니어링 투자가 높으며 위험이 높습니다. 일반적으로 이질성이 심각한 저수지에 적합합니다.
청다오 유전 상부에 있는 각 석유층의 원유 특성과 저장소의 물리적 특성은 층간 및 평면적으로 다양하므로 높은 수준의 개발을 달성할 수 있습니다. 청도 유전에서는 일정한 기술 수준을 조건으로 물 주입 방식에 대한 최적화 연구가 필요하다.
(1) 물 주입 방법에 대한 수치 시뮬레이션 최적화 연구
성도 1구역 상부의 생산 할당 및 주입에 대한 연구에 따르면 물 주입 전에 오일과 우물은 먼저 계획 설계에 따라 다시 채워야 합니다. 3단 및 3단 물주입은 매우 어렵고 프로젝트의 구현이 여전히 어렵기 때문에 단계별 물주입의 수치해석은 2단과 2단으로 고려된다.
일반 물 주입과 단계적 물 주입의 수치 시뮬레이션 결과(표 3)를 보면 전자보다 후자가 발전 효과가 더 좋은 것으로 나타났다. 이는 주로 분할된 물 주입이 분할된 분배를 현실화하기 때문입니다. 물리적 특성이 좋고 물 흡수 능력이 큰 레이어는 물 노즐을 조정하거나 물 주입 압력 차이를 줄임으로써 물 주입량을 줄일 수 있습니다. 다중 주입은 입을 벌리거나 물 주입 압력차를 높여 주입과 생산의 전체적인 균형을 이룰 뿐만 아니라 기본적으로 균형을 이루는 것도 가능합니다. 단층 주입수의 급격한 침입을 감소시키는 단계별 주입 및 생산으로 물 주입량을 절약할 뿐만 아니라 물 효율을 향상시켜 일반 물 주입보다 단계적인 물 주입 발전 효과가 좋습니다.
표 3 청다오 1구역의 다양한 물 주입 방법에 대한 채굴 종료 지표 비교표
그러나 일반 물 주입에 비해 분할 물 주입의 장점은 그다지 명확하지 않습니다. .주된 이유는 다음과 같습니다.
먼저 지표는 15년을 예상하는데, 자연에너지 추출기간은 4.5년으로, 두 가지 개발 방식은 모두 물 주입 시간이 10.5년에 불과하고 물 주입 시간도 짧다. 따라서 개발효과의 차이는 작습니다.
둘째, 청다오 유전은 층간 및 평면 이질성이 심각하지만 전체적으로 여전히 고공극률, 고투과성 저수지입니다.
핵심 분석 및 투과도 통계에 따르면 4번째 모래층 그룹의 공기 투과도는 평균 3072×10-3μm2로 가장 높으며, 5번째 모래층 그룹의 공기 투과도는 평균 1440×10-3μm2로 가장 낮습니다.
셋째, 청다오 유전의 대부분은 현재의 기술적 한계로 인해 유정 간 이질성이 있지만 실제 정적 데이터를 기준으로 최대 두 부분으로 나눌 수 있습니다. 그러나 일부 유정의 등급 차이는 여전히 커서 흘수선을 고르게 전진시키기에는 충분하지 않습니다.
넷째, 모형 평면 그리드의 보폭은 100m로, 그리드 내부의 물리적 매개변수는 동일하지만 실제 지층에는 차이가 있습니다.
예를 들어 Well 11E-4의 일반 물 주입 시 투과도 기울기는 18.5입니다. 단계적 물 주입을 구현한 후 첫 번째 구간의 투과도 단계 차이는 7.27이고, 두 번째 섹션은 3.52입니다. 단계적인 물 주입 후 오일층의 이질성이 개선됩니다. Well 22B-4에서는 일반 물 주입 시 투과도 등급 차이가 90.2였으며, 단계식 물 주입 후에도 첫 번째 구간의 투과도 등급 차이는 여전히 90.2였으며, 단계식 물 주입 후 두 번째 구간의 투과도 등급 차이는 9.16이었습니다. 주입하면 오일층의 이질성이 크게 개선되지 않습니다.
(2) 물 주입 방식에 대한 유사 연구
생산 초기 구다오 유전 1구역의 3~4층은 역9-공법을 사용했다. 1차 조정 후 유정을 공동생산으로 전환하고, 2차 조정 이후 유정 통합투입을 분할 후 일일 원유생산으로 변경하였다. 수위는 311t 증가했고, 워터 컷은 0.7%포인트 감소했다. 분할된 물 주입 효과가 복합 주입보다 우수했다.
위 연구 결과를 종합해보면, 청다오 유전 상부 저수지의 심각한 이질성을 고려할 때 단계적인 물 주입을 실시해야 합니다.
3. 유층 수분 흡수 능력
(1) 시험 주입 데이터 분석
성도 유전에는 주로 22A-3과 22A-6만 있습니다. 첫 번째 지역의 일부 우물은 시험 주입을 거쳤으며 시간은 13일 22시간으로 매우 짧았습니다. 해당 시험 주입 압력 및 기타 데이터를 얻지 못해 오일층의 수분 흡수 능력을 명확하게 파악하지 못했습니다. .
우정 22A-3은 물 주입을 위해 두 개의 섹션으로 나누어집니다
첫 번째 섹션은 44층과 51층입니다. 51층은 25B로 둘러싸여 있습니다. Well 2도 같은 층을 채굴하고 있습니다. 물 주입 중 수원 압력은 4.9MPa이고 누적 물 주입량은 393m3입니다. 주입정의 유수압 시험 데이터가 확보되지 않았기 때문에 수분 흡수 능력의 변화를 이해하기 위해 겉보기 수분 흡수 지수를 사용하여 수분 흡수 능력의 크기를 표현합니다.
겉보기 수분 흡수 지수 = 일일 물 주입량/수원 압력, 평균 계산된 겉보기 수분 흡수 지수는 5.76m3/(d·MPa)입니다.
두 번째 섹션에는 레이어 52~56이 있습니다. 이 레이어는 우물의 주요 레이어입니다. 지금까지 우물에는 물 주입 중에 형성 압력이 크게 떨어졌습니다. 정적 물 주입만 필요합니다. 수주 압력 하의 물은 오일층에 들어갈 수 있으며 수원 압력은 0이고 누적 물 주입량은 859m3입니다.
유정 22A-6은 물 주입을 위해 두 개의 섹션으로 나누어집니다
첫 번째 섹션의 44번째와 51번째 레이어는 모두 배수가 없고 압력 강하가 없습니다. , 물 주입 시 수원 압력은 평균 8.6MPa로 상대적으로 높습니다. 누적 물 주입량은 548m3이고, 평균 계산된 겉보기 수분 흡수 지수는 4.58m3/(d·MPa)입니다.
두 번째 구역은 52~55층으로 구성된다. 이 층은 유정의 주요 층이다. 현재까지 유정은 54,300m3의 액체 생산량을 축적했으며, 지하에는 유정이 있다. 물주입시 정수압에 의해서만 물이 유층으로 들어갈 수 있으며, 유정압력은 0이고 누적 물주입량은 1026m3이다.
물 주입 전 두 우물의 정압을 측정하지 않았고, 물 노즐의 크기가 매우 작기 때문에 노즐 손상에 대한 심층적인 연구가 필요해 주입 압력 차이를 추정하기 어렵습니다. .
(2) 기름층의 흡수능력을 분석하기 위한 저류층 공학적 방법
청도 유전의 시험 주입 시간은 매우 짧았고, 얻은 데이터도 많지 않아 기존의 수분흡수능 분석은 불가능합니다. 평균 유수 상대투과도 곡선을 이용하여 계산한 물-기름 이동율은 2.04이다. 이론적으로는 저수지 초기 단계의 미터당 수분흡수지수와 미터당 석유생산지수의 비율이 같아야 한다고 계산된다. 초기 단계의 청다오 1구의 미터당 석유 생산 지수는 3.5t/(d·MPa·m)이므로 이론 계산 초기의 미터당 수분 흡수 지수는 7.14m3/입니다. (d·MPa·m).
(3) 오일층의 수분 흡수 능력을 연구하기 위한 수치 시뮬레이션
유전 개발 실습에서는 물 주입 개발 과정에서 물 포화도가 증가함에 따라 유동 저항이 증가하는 것으로 나타났습니다. 감소하고 수상은 상대적으로 투과성이 높아지며 오일층의 수분 흡수 용량이 증가합니다. 워터인젝션 개발 후 수분 함량이 증가함에 따라 미터당 수분 흡수 지수는 지속적으로 증가합니다.
이 영역의 수치 시뮬레이션 결과는 위의 규칙과 일치합니다. 수분 함량이 중간인 기간 동안 수분 흡수 지수는 32m3/(d·MPa)에서 60%까지 증가합니다. 수분 함량이 높은 기간에는 수분 흡수 지수가 55m3/(d·MPa)로 증가합니다. 수분 함량이 92.7%에 도달하면 수분 흡수 지수가 116m3/(d·MPa)로 상승합니다.
4. 물 범람 특성
(1) 일부 유정은 물 주입 전에 조기에 물을 뚫었습니다.
청다오 유전의 생산 초기 단계에서는 다음과 같은 이유로 인해 발생했습니다. 여러 가지 이유, 일부 유정 천공 바닥 경계가 충분히 제어되지 않거나 평면이 유수 경계에 가까워 일부 유정이 생산에 투입된 후 곧 물을 뚫고 나오는 원인이 됩니다. 현재 모델의 72개 유정 중 29개입니다. 지역에는 다양한 정도의 물 누출이 있습니다. 생산 개시 직후에 돌파된 우물은 9개로 전체 우물 수의 31.0%를 차지했으며, 생산 개시 후 돌파된 우물은 20개로 전체 우물 수의 69.0%를 차지했다. 가장자리 물이 있는 작은 층의 경우 오일층 가장자리의 물 포화도가 약간 높으며 계산된 가장자리 물 전진 속도는 2.93m/d입니다.
(2) 물 주입 후 유정은 물을 빠르게 뚫고 기름층의 물이 범람하는 면적이 점차 확장됩니다.
상층의 기름층 청다오 1구 관(Guan) 구간은 공극률이 크고 투자율이 높습니다. 수치 시뮬레이션 결과에 따르면 유전에 물을 주입한 후 3개월 이내에 유정이 효과적이며 주입된 물의 수로 전진 속도는 약 1년 반 후에 5.33m/d로 종합 수분 함량에 도달합니다. 60%, 주층의 회수율은 11.8%에 불과한 반면, 평가 기간이 끝날 때 침수 지역은 65.1%에 도달했으며, 종합 수분 함량은 주 오일층 생산 수준인 92.7%였습니다. 24.0%로 나타났으며, 주유층면의 물침수면적은 84.9%로 나타났다(표 4).
(3) 주입정과 생산정 네트워크의 완성도가 다르고, 저수지의 투과도도 다르며, 그에 따른 범람 정도도 다릅니다.
수치 시뮬레이션 결과는 유층 평면의 물 범람 정도가 주입 정도와 관련이 있음을 보여줍니다. 생산 유정 네트워크의 완성도는 주입 및 생산 유정 네트워크가 양호하고 저류층 투과성이 높은 유정의 투과성과 관련이 있습니다. 예를 들어, 41번째 층은 최대 94.7%에 도달할 수 있는 반면, 주입 및 생산 유정은 네트워크 무결성이 상대적으로 좋지 않은 주요 층이나 33층과 같이 상대적으로 낮은 투과성을 갖는 오일 층을 갖습니다. 중간 물 절단 기간 동안 평면 스윕 계수는 28.6%에 불과했습니다. 생산 기간이 끝날 때까지 이 층의 평면 스윕 계수는 42.9%에 불과했습니다(표 4).
표 4 청다오 1구 평면 스윕 정도 통계표
(4) 수직적으로 주층의 물 범람 정도가 높은 반면, 청도 1구의 물 범람 정도는 비주층은 상대적으로 낮은 편이다
수직적으로 주층은 범람도가 높고 생산량도 큰 반면, 비주층은 범람도가 상대적으로 낮고 생산량도 크다. 소량의 생산. 이는 단일 우물의 경우에도 마찬가지입니다. Well CB22B-1에서는 8개의 작은 층이 촬영되었으며 그 중 작은 층 41과 52가 주요 작은 층입니다. 단일 층의 두께가 크고 투과성이 높습니다. 물 범람 정도가 높다. 44, 53, 54가 주요 소층이지만 이 세 층의 우물은 모래체의 경계에 있거나 주입 및 생산 시스템이 불완전하여 물 범람이 상대적으로 열악합니다. 따라서 기름층의 수직적인 물 범람 상태는 지질 조건 및 물리적 특성과 큰 관계가 있습니다.
5. 워터 컷 상승 법칙
(1) 워터 컷 상승 법칙을 분석하는 저수지 공학적 방법
청다오 유전은 전통적인 중유 저장소이며, 기름과 물의 점도 비교 높음, 수분 함량과 생산 정도의 관계 곡선은 일반적으로 볼록한 곡선을 나타내며 주요 매장량은 수분 함량이 높은 기간에 생산됩니다. 이는 비피스톤 물 범람, 암석 습윤성 및 저장소 이질성 때문입니다.
(2) 유전에서는 기본적으로 무수유 생산기간이 없으며, 물 주입 전 저수위 기간이 종료된 상태이다.
상부 오일층 청다오 1구 관구는 1996년에 대규모 개발에 들어갔습니다. 유전에는 생산 초기 단계의 수분이 2% 이상 포함되어 있어 기본적으로 무수유 회수 기간과 무수 회수 인자가 없습니다. 물 주입 전 모형지역의 종합 함수율 예측치는 29.9%로 저함수 기간이 끝났음을 의미한다. 동일한 유형의 다른 유전과 비교하여 수분 함량이 약간 높습니다. 구도유전의 물주입시 수분함량은 2% 미만이고, 구동유전의 물주입시 수분함량은 20.7%이다.
(3) 중저수분 기간에 수분 함량이 급격히 증가합니다.
청다오 1구역 상부는 저수분 기간 동안 채굴을 위해 자연 에너지에 의존하며, 중간 수분 함량의 초기 단계, 현재 종합 수분 함량은 20.8%, 회수율은 5.33%, 수분 함량 증가율은 3.9%입니다. 물 주입 전의 종합 수분 함량은 29.9%입니다. 7.81%, 수분증가율은 3.83%이다. 구동유전 3개 지층(6구역 3-4, 6구역 5-6, 7구역 52+3)의 자연에너지 추출단계 수분함량 증가율은 6.3%, 4.9%, 각각 5.4%, 구다오유전은 1.3%다. 청다오 1구역의 수분 함량 증가율은 같은 기간 유사한 유전의 증가율보다 높습니다.
중절수기간 동안 구동유전 3층의 수분함량 증가율은 각각 16.7%, 8.5%, 11.2%였으며, 구다오유전은 5.2%, 청다오1구역은 5.2%로 나타났다. 같은 기간 구동7지구의 수분 함량은 52+3으로 비슷한 비율로 증가했다(표 5).
(4) 수분 함량이 높은 기간에는 수분 함량 증가 속도가 둔화됩니다.
청다오 1구의 수분 함량 최대 증가는 주로 중간 수분 함량 기간에 나타납니다. 수분 함량이 60%를 초과한 이후에는 수분 함량 증가 속도가 4.23%로 크게 둔화되었으며, 수분 함량 증가 패턴은 기본적으로 기존 중유 저장소와 동일합니다. .
표 5 물 주입 중 각 유전의 수분 함량 통계표
6. 액체 생산량과 석유 생산량의 변화
(1) 고갈 채굴 단계 석유량 및 석유 생산량 변화
고갈 생산 단계에서는 수치 시뮬레이션 모델 영역에서 단일 유정의 일일 석유 생산 능력이 연간 29.9% 감소하며, 일일 석유 생산량은 감소합니다. 단일 유정의 액체 용량은 연간 23.7%의 비율로 감소하며 감소율은 상대적으로 큽니다.
(2) 액체 생산과 석유 생산의 변화를 연구하기 위한 저수지 공학 방법
일반적으로 물 구동 저수지의 석유 생산과 액체 생산의 변화는 주로 상대 투자율에 기초합니다. 이 곡선에서 얻은 무차원 석유 생산 및 액체 생산 곡선은 수분 함량이 증가함에 따라 무차원 석유 생산 지수가 점차 감소하고 무차원 액체 생산량이 증가함을 보여줍니다. 생산 지수가 점차 증가합니다. 수분 함량이 높은 기간에는 무차원 액체 추출 지수가 더 빠르게 증가합니다. 수분 함량이 60%일 때 무차원 액체 생산 지수는 무수 기간의 석유 생산 지수의 1.7배이고, 수분 함량이 90%일 때 무차원 액체 생산 지수는 4배에 이릅니다.
(3) 액체 생산량 및 석유 생산량 변화에 대한 수치 시뮬레이션 분석
수치 시뮬레이션 결과는 수분 함량이 증가함에 따라 석유 생산 능력이 점차 감소하고, 액체 생산 능력은 계속 증가합니다. 중간 수감 기간 동안 유전의 석유 생산 능력은 연평균 감소율 24.3%로 급격하게 감소했으며, 유전의 액체 생산 능력은 고수수 감수 기간 동안 6250m3에서 7400m3으로 급격히 증가했습니다. 기간 동안 유전의 석유 생산 능력은 천천히 감소하여 연평균 감소율은 24.3%에 달했으며 유전의 액체 생산 능력은 둔화되고 안정화되어 약 11,000m3에 머물고 있습니다. 분석의 주된 이유는 중간 절수 기간 동안 수분 함량이 급격히 증가한다는 것입니다. 일정한 압력 차 생산 조건에서 액체 생산량의 증가는 수분 함량 증가를 상쇄하기에 충분하지 않아 급격한 감소를 초래합니다. 일일 석유 생산에서, 높은 물 부족에 도달한 후에는 수분 함량이 더 천천히 증가하므로 일일 석유 생산량이 덜 감소합니다. 수위가 높은 기간 동안 유전의 액체 생산 능력은 기본적으로 변하지 않습니다. 이는 주로 최대 액체량에 도달하는 석유 생산 엔지니어링의 한계로 인해 발생합니다.
V. 결론
성도 1구의 물 주입 시간이 늦은 점을 고려하여 형성 후 초기 주입-생산 비율은 약간 높은 수준으로 제어할 수 있습니다. 압력이 포화 압력 근처로 돌아가면 주입 대 생산 비율은 0.9~1.0으로 유지됩니다.
유전의 유정 구간은 길고 일련의 지층이 발달하여 주입된 물의 단일 층의 침입을 방지하고 범람하는 물의 청소량을 증가시킵니다. 주입정은 가능한 한 구획별로 주입해야 합니다.
청다오 1구역은 공극률과 투과성이 높은 저수지입니다. 물 주입의 발달로 누출 저항이 감소하고 오일층의 수분 흡수 용량이 증가합니다. 높은 수분 함량 단계에서 수분 흡수 지수는 더 빠르게 증가하여 116m3/(d·MPa)에 도달합니다.
유전의 평면 물 범람 지역은 매우 다양하며 주입 및 생산 유정 네트워크가 불완전하고 평면 이질성이 심각한 층은 물 범람 수준이 낮습니다. 각 작은 레이어는 일반적으로 11~94.7%이며, 평균 67.4%입니다. 메인 레이어의 평균 평면 스윕 영역은 84.9%에 도달할 수 있습니다.
유전은 워터컷 기간 동안 회수율이 9.8%로 낮고, 워터컷 상승률이 12.2%로 급격하게 상승한다. 고함수 기간에 진입한 후에는 수분 함량 상승률이 둔화되고, 수분 함량 상승률은 4.2%로 고함수 기간 동안 회수 가능한 매장량의 대부분이 회수됩니다. 수분 함량 상승 패턴은 기본적으로 중유 및 고투과성 유전의 일반적인 패턴과 일치합니다.
중저수감수 기간에는 유전의 석유 생산량이 급격하게 감소하며, 수위가 높은 기간에는 단일 유정의 연간 일일 석유 생산량 감소율이 24.3%입니다. , 감소율은 14.8%로 감소합니다. 물 주입 후 액체 생산량은 점차 증가하며 대부분의 우물은 최종 액체 생산량 300m3에 도달할 수 있습니다. 따라서 개발 후기 단계에서는 청다오 1구에 강제주입과 채굴을 실시할 수 있다.
주요 참고자료
[1] 유전 개발 설계 및 분석의 기초. 베이징: 석유 산업 출판사 1982.
[2] Huang Bingguang. , Liu Shuzhi. 실용적인 저수지 엔지니어링 및 동적 분석 방법: Petroleum Industry Press 1997.