1. 보상기의 작동 원리 및 기능:
스테인리스 스틸 벨로우즈 보상기의 주요 탄성 구성 요소는 스테인레스 스틸 벨로우즈로, 이는 팽창, 수축 및 굽힘에 의존합니다. 벨로우즈는 축 방향 및 측면 및 각도 보상을 수행합니다. 그 기능은 다음과 같습니다:
1 파이프라인의 축방향, 횡방향 및 각도 열 변형을 보상하고 흡수합니다.
2. 장비 진동을 흡수하고 장비 진동이 파이프라인에 미치는 영향을 줄입니다.
3. 지진 및 지반침하로 인한 배관의 변형을 흡수합니다.
2. 축, 횡 및 각도 보상 장치용 파이프 시스템 및 파이프 프레임 설계 요구 사항
(1) 축 보상 장치
1. 파이프 섹션 축 보상 장치가 설치되는 곳은 파이프의 블라인드 엔드, 엘보, 가변 섹션, 스톱 밸브 또는 감압 밸브가 장착된 부품 및 메인 라인으로의 측면 분기 파이프라인 입구에 설치해야 합니다. 고정 파이프 랙. 주 고정 파이프 프레임은 벨로우즈의 정압 추력과 변형 탄성력을 고려해야 합니다. 추력 계산 공식은 다음과 같습니다.
Fp=100*P*A
Fp-보상기 축 압력 푸시(N),
A-에 해당합니다. 주름 평균 직경(cm2)의 유효 면적,
P-이 파이프 섹션의 파이프라인 최대 압력(MPa)입니다.
축 탄성력 계산식은 다음과 같습니다.
Fx=f*Kx*X
FX-보상기 축 탄성력(N),
KX-보정기 축 강성(N/mm)
f-계수, "사전 변형"인 경우(사전 변형량 △X=0 포함), f=1 / 2, 그렇지 않으면 f=1입니다.
위 부품 외에도 파이프라인에는 중간 고정 파이프 랙을 장착할 수 있습니다. 중간 고정 파이프 프레임은 압력 추력의 영향을 고려할 필요가 없습니다.
2. 파이프 섹션의 두 고정 파이프 랙 사이에는 하나의 축 보상기만 설치할 수 있습니다.
3. 보상기의 한쪽 끝은 고정 파이프 프레임에 가까워야 합니다. 너무 긴 경우 가이드 프레임은 첫 번째 가이드 프레임 사이의 최대 거리를 설정해야 합니다. 다른 가이드 프레임은 다음과 같이 계산할 수 있습니다.
LGmax-최대 가이드 간격(m)
E-파이프 재료 탄성 계수(N/cm2); >i-tp 파이프 단면 관성 모멘트(cm4);
KX-보상 장치 축 강성(N/mm),
X0-보상 정격 변위(mm).
보정체가 압축 변형되면 기호는 "+"이고, 보정체가 늘어나 변형되면 기호는 "-"입니다. 표준 벽 두께에 따라 파이프 벽 두께를 설계할 경우 관련 표준에 따라 LGmax를 선택할 수 있습니다.
(2) 가로 및 각도 보상기
1. 가로 보상기는 파이프 엘보 근처에 설치되며 각 끝에 가이드 지지대가 있으며 그 중 하나는 평면이어야 합니다. 가이드 튜브 베이스와 상부 및 하부 이동 가능 간격은 다음 공식에 따라 계산됩니다.
ε-이동 가능 간격(mm)
보정기의 L-유효 길이(mm) );
ΔY-파이프 단면의 열팽창(mm)
ΔX-L 길이를 제외한 수직 파이프 단면의 열팽창(mm);
2. 각도 보정 장치는 파이프라인의 측면 변위를 흡수하기 위해 2개 또는 3개 그룹으로 사용해야 합니다. Z형 및 L형 파이프 섹션의 두 고정 파이프 프레임 사이에는 하나의 측면 보정 장치만 설치할 수 있습니다. 또는 각도 보상기 세트. 이때 플랫 힌지 핀의 축은 구부러진 파이프 부분에 의해 형성된 평면과 수직이어야 합니다(유니버설 힌지 보정 장치는 이 제한을 받지 않습니다).
힌지 보정 장치 세트가 장착된 파이프 섹션의 경우 평면 가이드 프레임의 간격 ε도 위 공식에 따라 계산할 수 있습니다. 다만, 길이 L은 두 보상체의 힌지축 사이의 거리이고, △X는 전체 수직 배관 단면의 열팽창이다.
3. 보상판 양쪽의 가이드 지지대는 보상판과 가까워야 하며, 지지대의 종류는 보상판이 방향으로 움직일 수 있도록 해야 합니다.
파이프라인의 최대 설치 길이 계산
4. 고정 지지대의 설계 계산
파이프라인 분기 2개와 코너 파이프라인 평면이 있습니다. 보상기의 배치는 Ln 정체점 G1과 G2의 추력은 0이므로 이 지점에 고정 지지대를 설치할 필요가 없습니다. 그러나 고르지 않은 되메우기 토양, 일관성 없는 매설 깊이 및 조립식 단열재 파이프 쉘의 불규칙한 거칠기, 정체점을 방지하기 위해. 따라서 정체점에서 파이프라인 분기 G1 및 G2에 대한 지지대를 설정해야 합니다. G1을 예로 들면 다음 공식에 따라 축 추력을 계산할 수 있습니다. F1=Pb2+L2f-0.8 (Pb3+L2f) 공식에서 F1 - 고정 지지대 G1의 수평 추력, kgf - 파이프의 단위 길이당 마찰력, Kgf/ m Pb2-B2 확장 조인트 탄성력, Kg; Pb3-B3 확장 조인트의 탄성력, Kgf k2-B2 확장 조인트의 강성, Kgf/mm; ΔL2-B2 확장 조인트의 보상량, mm L2 확장 조인트에서 G1까지의 거리, m 브랜치 등의 경우; G2에는 보상기 B가 있습니다. 그러면 G2도 그림의 F2(y)와 같이 측면 추력의 영향을 받습니다. L5가 매우 짧은 경우(실제 레이아웃에서는 L5도 매우 짧아야 함) 측면 힘 F2(y)의 크기는 다음과 같습니다. : F2(y)=Pn*A5+Pb5 공식에서 Pn-파이프라인 작동 압력, Kgf/cm2 유효 면적 A5-B5 신축이음, cm2; Pb5-B5 신축이음의 탄성력 kgf. 고정 지지대 G3도 고정되어 있으며, 파이프와 토양 사이의 마찰 측면에서 이 지점은 두 개의 동일하고 반대 방향에도 영향을 받습니다. 코너에서 블라인드 플레이트 힘의 영향을 받아 정체점 드리프트의 영향을 고려하면 고정 지지대의 추력 G3 F3=1.2Pn*A4 에서 공식, F3- 고정 지지대에 작용 시트 G3의 수평 추력, Kgf; Pn-파이프라인 작동 압력, Kgf/cm2; A4-B4 확장의 유효 면적 조인트, cm2. 5. 보상기 선택 및 계산 토양 마찰의 영향으로 인해 직접 매설된 파이프라인의 실제 열 신장은 머리 위나 트렌치에 설치된 파이프의 열 신장보다 큽니다. 머리 위에 놓을 때와 도랑에 놓을 때의 신율: α·Δt·L 직접 놓을 때 토양 마찰로 인한 열 신율 감소: 실제 열 신장률은 다음과 같습니다. 공식에서 E-강관 탄성 모드, kgf/cm2; α-강관 선팽창 계수는 0.0133mm/m℃로 간주됩니다. Δt-파이프 온도차; A, f-식 ①과 동일; L-두 고정점 사이의 거리(최대 설치 길이) m. 6. 설치 (1) 단열관을 지하에 매설할 경우에는 입자크기가 20mm 이하인 모래로 주변을 메운 후 덮는다. 채우는 모래의 두께는 200mm 이상이어야 합니다. (2) 단열관 상단의 매설 깊이는 일반적으로 1.2m를 초과하지 않지만, 단열관은 다양한 파이프 아래에 직접 매설될 수 있으므로 0.7m 미만이 되도록 노력하십시오. (3) 그림과 같이 A위치를 제외한 나머지 부분은 단열 처리되어 있어 배관 팽창시 A위치는 단열되지 않으므로 열손실이 크지 않습니다. 또한 리테이너의 기능으로 인해 직접 매설된 보상 장치를 도로 아래에 직접 매설할 수 있습니다. (4) 직접 매설된 보상장치의 설치는 차갑게 할 필요가 없고 강관 전체를 연결한 후 신축관 등 긴 관을 잘라내는 방식을 따를 필요가 없다. 접합 후 용접. 직접 매립형 신축이음장치를 사용할 경우 가이드 브라켓을 설치할 필요가 없습니다. (5) 설치 시 전환 슬리브의 방향이 흐름 방향과 일치하는지 확인하십시오. (6) 보상기의 매체는 유리 산소 및 염소 이온을 제거하기 위해 처리되어야 하며, 염소 이온 함량은 25PPm을 초과해서는 안 됩니다. (7) 보상기는 공칭 압력의 1.5배 이하의 시스템 유압 테스트를 허용합니다. (8) 보상 장치를 설치한 후 시스템 수압 테스트를 수행하기 전에 파이프의 양쪽 끝을 고정하여 내부 압력으로 인해 보상 장치가 늘어나지 않도록 해야 합니다. 보정기 추천: 허베이 웨이예 골판지 파이프 제조 유한회사, 백순 브랜드 보정기, 중국 시장에서 잘 알려진 브랜드.